0 引言

　　奧貝爾氧化溝污水處理工藝最初由南非的Huisman 公司設(shè)想提出，溝體通常由三個(gè)同心橢圓形溝道組成，三個(gè)溝道內(nèi)均設(shè)置有曝氣轉(zhuǎn)碟，具有推流式和完全混合式兩種流態(tài)的優(yōu)點(diǎn)，其形狀如圖1 所示。該工藝除具有普通氧化溝流程簡(jiǎn)單、管理方便、出水水質(zhì)穩(wěn)定、耐沖擊負(fù)荷等優(yōu)點(diǎn)外，更憑借其良好的節(jié)能效果，在污水處理領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。

　　1 氧化溝主要設(shè)計(jì)

　　1. 1 容積設(shè)計(jì)

　　奧貝爾氧化溝容積一般包括好氧區(qū)和缺氧區(qū)兩部分。其中好氧區(qū)容積的計(jì)算方法可以參照曝氣池容積的計(jì)算方法，一般有BOD5—污泥負(fù)荷率( Us) 法、容積負(fù)荷( Uv) 法和污泥齡( θc) 法，筆者傾向于采用污泥齡法來(lái)計(jì)算; 因?yàn)橛忻摰螅?dāng)采用硝化、反硝化動(dòng)力學(xué)計(jì)算時(shí)，還需考慮反硝化所需缺氧區(qū)的容積。好氧區(qū)和缺氧區(qū)容積計(jì)算參見(jiàn)《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》公式。

　　1. 2 需氧量的計(jì)算

　　分為需氧量計(jì)算及折算標(biāo)準(zhǔn)需氧量?jī)蓚€(gè)步驟，奧貝爾氧化溝需對(duì)三條溝道分別計(jì)算。總需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，還應(yīng)該扣除反硝化過(guò)程所補(bǔ)充的氧量。

　　1. 3 水下推進(jìn)器的計(jì)算

　　合理減小氧化溝占地，必須加大有效水深，但使用機(jī)械表面曝氣不能達(dá)到深水推流要求，溝深的氧化溝就必須加設(shè)水下推流器。關(guān)于水下推流器的設(shè)計(jì)及選型，國(guó)內(nèi)還缺乏相關(guān)的經(jīng)驗(yàn)，筆者采用國(guó)外飛力公司水力計(jì)算方法，飛力公司水下推力器的推力計(jì)算式如下:T = 12ρAU2 k ( 1)其中，U 為氧化溝的平均流速，m/s; A 為過(guò)水?dāng)嗝婷娣e，m2 ; ρ為液體密度，kg /m3 ; k 為沿程和局部總阻力系數(shù)( 其中局部阻力系數(shù)包括彎道處阻力系數(shù)和曝氣阻力) ; T 為推動(dòng)力，N。

　　2 工程實(shí)例

　　結(jié)合合肥市某實(shí)際工程為例，給出處理規(guī)模為20 000 m3 /d的奧貝爾氧化溝節(jié)能計(jì)算方法。

　　2. 1 基礎(chǔ)資料

　　處理規(guī)模: Q = 20 000 m3 /d( 不考慮變化系數(shù))。

　　2. 2 設(shè)計(jì)參數(shù)

　　考慮污水處理廠脫氮除磷的要求，設(shè)計(jì)污泥齡( SRT) 取15 d。為提高系統(tǒng)抗負(fù)荷變化能力，選擇混合液污泥濃度( X) MLSS =3 000 mg /L，考慮所選污水處理工藝不設(shè)初沉池，取f = 0. 6，溶解氧濃度好氧區(qū)取2. 0 mg /L，缺氧區(qū)取0. 2 mg /L，根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)值，取污泥產(chǎn)率系數(shù)Y = 0. 6 kg VSS /kg BOD5，衰減系數(shù)Kd =0. 05 d - 1 ，K = k' = 0. 03 平行設(shè)置兩條氧化溝，每組設(shè)計(jì)流量10 000 m3 /d。

　　2. 3 設(shè)計(jì)計(jì)算

　　設(shè)計(jì)計(jì)算僅從下面三大方面進(jìn)行計(jì)算，其他計(jì)算從略。

　　2. 3. 1 氧化溝容積的計(jì)算

　　1) 出水中溶解性BOD5的確定( Se) :

　　Se = 1k'Y1θc( + K ) d = 10. 03 × 0. 6 × 1( 15 + 0. 05) = 6. 48 mg /L。該工藝未設(shè)置初沉池，故取f = VSS /SS = 0. 6，一般計(jì)算都是假設(shè)出水中不帶沉淀，所有的污泥都沉淀下來(lái)或是回流到曝氣池。實(shí)際中固液分離不可能徹底，出水中總帶有污泥懸浮固體，這部分污泥懸浮固體的BOD5應(yīng)加入到出水總BOD5計(jì)算中去。因此，最終出水的BOD5應(yīng)該是:出水總BOD5( mg /L) =[出水中溶解性BOD5( mg /L) ]+[出水中VSS 的BOD5( mg /L) ]。實(shí)際值中，VSS 只有77% 是可生物降解的，故1 mg VSS 只有0. 77 mg BOD5。出水中VSS 的BOD5( mg /L) = 出水SS × f × 0. 77 = 20 × 0. 6 ×0. 77 = 9. 24 mg /L; 出水總BOD5( mg /L) = Se + 出水中VSS 的BOD5 = 6. 48 + 9. 24 = 15. 72 mg /L < 20 mg /L，符合要求。

　　2) 好氧區(qū)容積的確定( 根據(jù)勞麥方程可得) :

　　V1 = QYθc( S0 - Se)Xv( 1 + Kdθc) = 4 100. 57 m3。

　　3) 水力停留時(shí)間( 硝化) :

　　HRT = V/Q = 4 100. 57 /10 000 = 0. 410 057 d = 9. 84 h。

　　4) 污泥負(fù)荷:

　　F/M = Q( S0 - Se)XvV = 0. 194 kg BOD5 /( kg MLSS·d) ，滿足F/M值在( 0. 1 ～ 0. 2) kg BOD5 /( kg MLSS·d) ( 按溫帶情況來(lái)考慮) ，符合脫氮除磷的要求。

　　5) 剩余污泥量:

　　Xw = XV/θc = YQ( S0 - Se)( 1 + Kdθc) = 492 kg /d( 干污泥量) 。

　　6) 硝化校核

　　。根據(jù)實(shí)際硝化速率rn = fn·qn，原污水BOD5 /TKN = 3. 75，故取fn =0. 07; qn為單位質(zhì)量的硝化菌降解氨氮的速率，因污泥齡為15 d，計(jì)算得qn = 0. 67，得到實(shí)際硝化速率rn = 0. 046 9 d -1，又因?yàn)閞n = N0 - NeXvHRTn，得HRTn = 0. 363 d = 8. 72 h < 9. 84 h，故能夠滿足硝化的要求。

　　7) 缺氧區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算采用負(fù)荷法。

　　系統(tǒng)每日脫氮量:W =Q[TN0 -( NH-4 -Ne) -( NO-3 -Ne) ]1 000 -0.124Xw =208.9 kg/d。反硝化速率: qdn = 0. 06 kg NO -3 -N/( kg VSS·d) 。反硝化容積為: V2 = WqdnXv= 208. 90. 06 × 1 800 × 103 = 1 934. 2 m3。水力停留時(shí)間: HRT = V/Q = 1 934. 2 /10 000 = 0. 193 d = 4. 6 h。TN 去除率: ηtn = TN0 - TNeTN0× 100% = 40 - 2040 = 50%。混合液回流比: Rn = ηtn1 - ηtn× 100% = 100%。氧化溝總?cè)莘e: V總= V1 + V2 =4 100. 57 +1 934. 2 =6 034. 77 m3。

　　8) 氧化溝工藝尺寸的確定。

　　設(shè)置兩組奧貝爾氧化溝，則單組氧化溝容積為6 034. 77 m3。氧化溝彎道部分按照80%，直道部分按照20%計(jì)算，則V彎= 0. 8 ×6 034. 77 = 4 828 m3 ，V直= 0. 2 × 6 034. 77 = 1 207 m3。為減小氧化溝占地，取其有效水深4. 5 m，超高取0. 5 m; 則A彎= V彎/h = 1 072 m2 ，A直= V直/h = 269 m2。

　　a. 直線段長(zhǎng)度: 取內(nèi)，中，外溝的寬度分別為5 m，5 m，6 m。則:

　　L = A直2( B外+ B中+ B內(nèi)) = 2692 × ( 6 + 5 + 5) = 8. 4 m。

　　b. 中心島半徑r: A彎= A外+ A中+ A內(nèi)( A 指各彎道面積) ，則

　　1 072 = π[( r + 5 + 0. 25 +50. 25 +6) 2 - ( r +5 +0. 25 +5 +0. 25) 2]+π[( r + 5 + 0. 25 + 5) 2 - ( r + 5 + 0. 25) 2]+ π[( r + 5) 2 - r2 ]。解得r = 2. 42，故取r = 2. 5 m。

　　c. 校核各溝道比例: 外溝面積= 738 m2 ，中溝面積= 430 m2 ，內(nèi)溝面積= 255 m2 ，外溝道容積∶ 中溝容積∶ 內(nèi)溝容積= 55∶ 32∶ 19，基本符合奧貝爾氧化溝各溝道容積比( 一般為55∶ 33∶ 17) 。

　　2. 3. 2 氧化溝需氧量的計(jì)算

　　每組氧化溝需氧量的確定，由于本設(shè)計(jì)考慮了脫氮除磷，在需氧量的設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)宜考慮氨氮和硝態(tài)氮對(duì)氧的供需。根據(jù)總需氧量的計(jì)算公式可知:O2 =1. 47QSr - 1. 42Xw + 4. 6QNr - 0. 124 × 4. 6Xw - 2. 86[TN0 -( NH4 - Ne) - ( NO3 - Ne) ]。依上式計(jì)算得2 533. 6 kg O2 /d。取水質(zhì)修正系數(shù)α = 0. 82，β = 0. 95，壓力修正系數(shù)ρ = 1. 0，C20 = 9. 17 mg /L，C28 = 7. 92 mg /L，則標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)需氧量根據(jù)公式得: R0 = 5 122. 8 mg /d，考慮安全系數(shù)R0 = 1. 2 × 5 122. 8 = 6 147. 4 mg /d。奧貝爾氧化溝采用三溝道系統(tǒng)，分配按外溝∶ 中溝∶ 內(nèi)溝= 65 ∶ 25 ∶ 10 考慮，則外溝需氧量=6 147. 4 × 0. 65 = 3 995. 7 kg O2 /d; 中溝需氧量= 6 147. 4 × 0. 25 =1 536. 8 kg O2 /d; 內(nèi)溝需氧量= 6 147. 4 × 0. 10 = 614. 7 kg O2 /d。

　　2. 3. 3 氧化溝的水力計(jì)算[3]

　　水深較大氧化溝另需安裝水下推流器，從而達(dá)到混合推流，由于國(guó)內(nèi)氧化溝曝氣設(shè)備除了曝氣轉(zhuǎn)刷外，其他設(shè)備都沒(méi)有混合推動(dòng)力參考，本工程參考國(guó)外飛力公司計(jì)算并選型。

　　1) 外溝推力計(jì)算。依據(jù)上面公式取外溝的轉(zhuǎn)角k = 1. 5，墻摩擦k = 0. 87，曝氣頭k = 0. 55，水流為0. 3 m/s。因外溝寬度為6 m，水深4. 5 m，則A = 6 × 4. 5 = 27 m2 ; 總k = ( 1. 5 ×2 +0. 87 +0. 55) =4. 42。則T = 12ρAU2 k = 1 /2 × 1 000 × 27 × 0. 32 × 4. 42 = 5 370. 3 N。依據(jù)飛力公式的水下推流器的性能參數(shù)，選用大直徑的推流器，型號(hào)為4430，直徑2. 5 m，轉(zhuǎn)速32 r /min，單臺(tái)推力為2 390 N，單臺(tái)軸功率為2. 7 kW，使用3 臺(tái)，總軸功率為8. 1 kW。

　　2) 中溝推力計(jì)算。同外溝計(jì)算一樣，因中溝寬度為5 m，水深4. 5 m，則A = 5 × 4. 5 = 22. 5 m2 ; 取中溝的轉(zhuǎn)角k = 1. 2，墻摩擦k =0. 77，曝氣頭k = 0. 55，總k = ( 1. 2 × 2 + 0. 77 + 0. 55) = 3. 72。則T = 12ρAU2 k = 1 /2 × 1 000 × 22. 5 × 3. 72 × 0. 32 = 3 766. 5 N。依據(jù)飛力公式的水下推流器的性能參數(shù)，選用大直徑的推流器，型號(hào)為4410，直徑2. 5 m，轉(zhuǎn)速17 r /min，單臺(tái)推力為2 200 N，單臺(tái)軸功率為2. 3 kW，使用2 臺(tái)，總軸功率為4. 6 kW。

　　3) 內(nèi)溝推力計(jì)算。因內(nèi)溝寬度為5 m，水深4. 5 m，則A = 5 ×4. 5 = 22. 5 m2 ; 取內(nèi)溝的轉(zhuǎn)角k = 1. 0，墻摩擦k = 0. 50，曝氣頭k =0. 55，總k = ( 1. 0 × 2 + 0. 50 + 0. 55) = 3. 05。則T = 12ρAU2 k =1 /2 × 1 000 × 22. 5 × 3. 05 × 0. 32 = 3 088. 1 N。依據(jù)飛力公式的水下推流器的性能參數(shù)，選用小直徑的推流器，型號(hào)為4670，直徑0. 766 m，轉(zhuǎn)速360 r /min，單臺(tái)推力為3 800 N，單臺(tái)軸功率為13 kW，使用1 臺(tái)，總軸功率為13 kW。

　　3 結(jié)語(yǔ)

　　通過(guò)合理計(jì)算，使其外、中和內(nèi)三溝容積比達(dá)到55∶ 33∶ 17 左右，各溝的充氧濃度比為65∶ 25∶ 10 左右為宜，力求工藝最優(yōu)化下，減少構(gòu)筑物尺寸，節(jié)約用地; 通過(guò)國(guó)外飛力公司的水力計(jì)算公式，選擇恰當(dāng)?shù)乃峦屏髌鳎诠?jié)能。目前奧貝爾氧化溝工藝的穩(wěn)定性及節(jié)能性已被充分認(rèn)識(shí)，但對(duì)于奧貝爾氧化溝充氧量及水下推流計(jì)算，國(guó)內(nèi)仍缺少成熟統(tǒng)一的計(jì)算方法。本文提供的計(jì)算方法還有待在工程實(shí)際中進(jìn)一步加以驗(yàn)證。相信隨著國(guó)內(nèi)更多奧貝爾氧化溝的成功運(yùn)行，一定能促進(jìn)該工藝更低碳環(huán)保節(jié)能，以充分發(fā)揮其潛能。